滲瀝液處理技術應用是伴隨著國內第一座垃圾衛生填埋場的建成而開啟了它的中國模式，1993年12月26日，中國第一座垃圾衛生填埋場在北京正式投產。1998年，以氧化溝為主體工藝的滲瀝液處理技術調試運行在我國的北方大城市開始了。隨著填埋工藝的完善，降水量的減少以及垃圾有機成分的增加等多重因素的變化，原水的有機物含量的遠遠超過氧化溝進水設計值。同時，由于許多填埋場選址只考慮到距離生活區的遠近，很多都設定在自然保護區附近。排放標準須滿足地表水相關排放標準，只經過生物處理的滲瀝液很難達標排放。自此，中國開始引進西方發達國家膜處理工藝。同時提高了新的填埋場滲瀝液排放標準。

主要由于源頭垃圾分類差別大，填埋垃圾有機成分的巨大落差，導致滲瀝液處理規模和含鹽量設計上偏差。例如2003年德國某大型填埋場進場垃圾有機成分嚴格控制在5%以下，與國內相當規模大型填埋場對比，滲瀝液產生量要小很多倍，原水水質也低很多，濃水回灌也不是問題。

由此，國內開始了近年的圍繞膜工藝改進的技術。厭氧生物處理針對有機物高，越來越大的生物池針對水質復雜，各種蒸發技術針對濃縮液處理等。隨著垃圾分類工作的推進，園區組合分類處置設施的嘗試，滲瀝液由填埋場擴展到餐廚廚余等生物質處理后，以及設施沖洗水等多種來源的污水。排放標準仍舊執行的是填埋場滲瀝液排放標準為主體，結合當地地表水排放標準。在形成穩定的中國模式前，注定還有很長的路要走。

本文圍繞滲瀝液生物處理和膜處理展開一定范圍的技術歸類說明，希望對國內同行有所幫助。

01、相關概念

1.1滲濾液（滲瀝液）

垃圾在堆放和填埋過程中由于壓實、發酵等物理、生物、化學作用，同時在降水和其他外部來水的滲流作用下產生的含有機或無機成分的液體。

1.2調節池

在滲濾液處理設施前設置的具有均化水質、調蓄水量或兼有滲濾液處理功能的構筑物。

1.3微濾

以壓力為驅動力，分離0.01μm至數微米的微粒的過程。

1.4超濾

以壓力為驅動力，分離分子量范圍為幾百至幾百萬的溶質和微粒的過程。

1.5納濾

以壓力為驅動力，用于脫除多價離子，部分一家離子和分子量200~1000的有機物的膜分離過程。

1.6反滲透

在高于滲透壓的壓力作用下，溶劑(如水)通過半透膜進入膜的低壓側，而溶劑中的其他組分（如鹽）被阻擋在膜的高壓側并隨濃溶液排出，從而達到有效分離的過程。

1.7膜反應器

由膜元件、殼體、內聯接件、端板和密封圈等組成的實用器件。

1.8膜生物反應器系統

以膜為載體,把生物反應（作用）和分離相結合，能改變反應進程和提高反應效率的設備或系統。

02、滲瀝液處理廠相關要求

2.1應根據生活垃圾填埋場的建設規模、填埋容量、年限、作業方式、占地、地理和氣象等定規模和工藝。

2.2必須設置調節池、防滲、加蓋、除臭措施。

2.3項目構成包括預處理、生物處理、深度處理、污泥及濃縮液處理，處理后廢水設置規范化排污口統一排放。

2.4主要惡臭產生源（調節池、曝氣設施、厭氧反應設施、污泥脫水設施等）宜集中布置。

2.5供電方式應與垃圾填埋場主體工程相協調。

2.6水量應充分考慮降水、垃圾特征、雨污分流、導排設施等，宜按20年降量計。
 

2.7各階段水質指標：

單位（mg/L）pH無量綱

2.8工藝流程

推薦選用“預處理+生物處理+深度處理”組合，也可采用如下：

a)預處理+深度處理

b)生物處理+深度處理

1)預處理可采用生物、物理和化學法，去除氨氮或無機雜物，或改善可生化性。

2)生物處理工藝可采用厭氧和好氧法，去除有機物和氨氮、磷等。

3)深度處理可采用納濾、反滲透、吸附過濾等，去除懸浮物、溶解物和膠體等。宜以NF和RO為主。

4)當工藝過程中產生污泥時，應對其進行適當處理。產生的濃縮液可采用蒸發等。

5)常規工藝流程圖：

03、污染物排放要求

3.1生活垃圾填埋場自2008年7月1日起執行GB16889－2008中表2規定，見下表。

3.22011年7月1日前，現有生活垃圾填埋場無法滿足表2規定的水污染物排放要求，滿足以下條件可將滲濾液送往城市二級污水處理廠處理：

1）在填埋場經處理后，總汞、總鎘、總鉻、總砷、總鉛達到表2

2）城市二級污水處理廠每日處理滲濾液總量不超過污水處理量的0.5%，并不超過城市二級污水處理廠額定的處理能力。

3）應均勻注入

4）不影響城市二級污水處理廠的處理效果。

2011年7月1日起，現有全部生活垃圾填埋場應自行處理生活垃圾滲瀝液并執行表2規定的限值。

3.3根據環保要求在國土開發密度較高、環境承載力弱，或生態環境脆弱，一發嚴重環境污染問題而采取特別保護措施的地區，在上述地區的現有和新建填埋場執行表3規定的排放要求。

 

3.4轉運站滲瀝液，可采用密閉運輸送到城市污水廠，排入城市排水管道，進入城市污水廠或自行處理。

排入設置城市污水廠的排水管網的，應在轉運站內對滲瀝液進行處理，總汞、總鎘、總鉻、六價鉻、總砷、總鉛等污染物質量濃度達到表2規定，其他水污染物排放控制要求由企業與城市污水廠根據其能力商定或執行相關標準。

排入環境水體或排入未設置污水處理廠的排水管網的，應在轉運站內對滲瀝液處理達到表2規定。

3.5監測

水污染物排放口設置符合GB15562.1要求的排放口標志。新建生活垃圾填埋場應安裝自動監控設備，與環保部門監控中心聯網。環保部門定期監督性監測。

04、滲濾液生物處理原理

在有氧的條件下，廢水中的有機物分解分兩個階段。第一階段叫碳氧化階段，主要是不含氮有機物的氧化，但也包括含氮有機物的氨化及氨化后生成的不含氮有機物的繼續氧化，也就是有機物中碳氧化為二氧化碳的過程；第二階段也稱硝化階段，即氨在硝化細菌的作用下，被氧化為NO2-和NO3-所消耗的氧量叫硝化需氧量或硝化BOD。

在缺氧的條件下，厭氧生物直接處理高濃度的有機滲濾液，將有機物轉化為CH4，經過燃燒轉化為CO2。特別強調的是反硝化過程，反硝化菌屬于異養型兼性厭氧菌的細菌，在厭氧條件下，利用硝酸和亞硝酸離子中的氧進行呼吸，以有機底物（有機碳）為電子供體，使硝酸鹽還原，使有機物分解為CO2和H2O。

平谷滲瀝液廠日處理200t，生物處理工藝如下：

4.1缺氧條件下：

1、調節池發生厭氧反應，尤其夏季高溫液位條件下，增加內部回流，接收部分剩余污泥后，COD出水/來水比值可達到0.3-0.6，由于停留時間長達25d，氨化反應也同時進行。

2、反硝化罐中反硝化菌利用回流過來的NO3-和NO2-中的O進行呼吸，利用來水有機物為碳源（電子供體），進行同化和異化反硝化反應，同化合成有機氮化合物，成為菌體的組成部分；異化分解成N2、CO2和H2O。

4.2有氧條件下:

1、碳氧化罐發生好氧反應，主要設計活躍的是異氧型好氧細菌，以有機物為碳源，獲取生物生命活動所需的能量，完成有機污染物的無機化過程。

2、硝化罐內發生也是好氧反應，是屬于第二階段的好氧反應，為硝化階段。在此罐內活躍的是硝化細菌，利用氧氣來呼吸，將氨氮氧化為NO2-和NO3-，獲得的能量，用于固定和還原無機碳，屬于自養型細菌。氮元素在硝化細菌的作用下轉化為NO2-和NO3-，還需回流到反硝化罐通過反硝化細菌作用轉化為氮氣，最終脫離水體，達到水體凈化的目的。

05、滲濾液生物處理工藝特點

5.1厭氧生物濾池

針對新鮮滲濾液高COD（20000mg/L以上），源自高濃度有機廢水處理工藝。所謂新鮮滲濾液產生時間指在穩定垃圾堆體停留時間較短或反應不充分，有機物未被堆體內產甲烷菌充分吸收分解，而被收集到滲濾液收集、運輸和貯存系統。

優點：

1、有機容積負荷率高。厭氧生物法的負荷率一般為5～10kgCOD/(m3.d)。

2、污泥產量低。剩余污泥量僅為好氧生物處理法的1/6～1/10。

3、動力消耗低。是一般活性污泥法的1/10左右，產生的沼氣可作為能源，去除每kgCOD產氣量一般是0.35m3沼氣。

4、營養鹽需用量少。

5、水溫的適宜范圍廣。10℃～30℃、30℃～40℃、50℃～60℃、而好氧一般認為20℃～30℃。

6、生物濾池法克服了厭氧微生物增值緩慢的缺點，可從傳統的8～12周縮短到2～4周。

7、生物濾池出水COD往往還在4000mg/L以上，但后續反硝化需要有機碳源，也克服了處理后水質差的缺點。并可根據后續碳源需要情況通過控制溫度或進水流量得到想要的出水COD值。

缺點：

1、非溶解性有機物在常溫厭氧是困難的，高溫更有利于對纖維素的分解。

2、中后期COD低的滲濾液，NH3-N高，C:N比低于5的情況，生物厭氧濾池失去作用。

3、填料因結垢，一般壽命不超過3年，更換時工期長，費用較多，作業環境惡劣。

5.2硝化與反硝化

1、滲濾液氨氮濃度高，1500～4000mg/L，是生活污水約100倍，遠超傳統進水總氮濃度30mg/L限值。

2、超濾膜引進到滲濾液生化池中來，用于泥水分離，截留易流失的硝化反硝化細菌。

3、污泥濃度10～20g/L，是傳統工藝2.5～5倍，縮小反應器體積，減少基建成本。

4、循環比（R）

內循環回流的作用是向反硝化反應器內提供硝態氮，使其作為反硝化反應的電子受體，從而達到脫氮的目的。內循環回流比不僅影響脫氮效果，而且也影響工藝系統的動力消耗。

由于污泥濃度的變化，目前運行好的系統或通常經驗，R值遠高于600%（1400%～2000%）。類似于傳統工藝的流化床，可能的原因是溶解氧在高濃度污泥擴散和消耗同低濃度污泥不同，如內循環也自硝化池含有一定的溶解氧，使反硝化難于保持理想的缺氧狀態。

5、水力停留時間

傳統工藝認為硝化反應需時6h，反硝化反應需要較短，在2h之內即可完成。硝化與反硝化的水力停留時間比為3:1，而滲濾液硝化反硝化池水力停留時間比較成功的案例為4～5d，是傳統工藝的20倍。硝化與反硝化水力停留時間比接近1：1，而且有越來越保守的趨勢，可能原因相關其它的活性污泥對脫氮作用的減少（合成自身對N元素的需求），出水標準的提高，以及回流比增加中DO對反硝化的沖擊，造成反硝化反應器體積不斷增加。

6、溫度控制及pH等

一般認為硝化菌適宜的30°C，反硝化細菌35°C。在目前的控制中多涉及到降溫控制，均控制在35°C左右，東北等緯度高的地域也有嘗試25℃～30℃。

pH控制認為7.5～8.5，也有許多嘗試6.0～7.0。
 

06、膜技術分離能力

6.1納濾油反滲透

反滲透可脫除最小的溶質，分子大小小于0.0001微米；

納濾可脫除分子大小在0.001微米左右的溶質；

納濾本質上是一種低壓反滲透膜，用于處理產水純度不是特別嚴格的場合，適合于處理井水和地表水。適用于沒有必要像反滲透那樣的高脫鹽率的水處理系統，但對于硬度成分的脫除能力很高，有時被稱為“軟化膜”，相對反滲透運行壓力低，能耗低。

6.2一般進水應選用反滲透還是離子交換工藝？

許多進水條件下，采用離子交換樹脂或反滲透在技術上均可行工藝的選擇則應由經濟型比較而定，一般情況下，含鹽量越高，反滲透就越經濟，含鹽量越低，離子交換就越經濟。

由于反滲透技術的大量普及，采用“反滲透+離子交換工藝”或“多級反滲透”或“反滲透+其他深度除鹽技術”的組合工藝已經成為公認的技術與經濟更為合理的水處理方案。

6.3RO膜元件和IX離子交換樹脂的進水要求有哪些？

理論上，進入兩系統應不含如下雜質：

懸浮物、硫酸鈣、細菌、膠體、藻類、氧化劑，如余氯等。

鐵、銅、鋁腐蝕產物等金屬氯化物。

油或脂類物質（必須低于儀器的檢測下限）。

有機物和鐵—有機物的絡合物。

進水水質對RO膜元件和IX離子樹脂的壽命及性能有巨大的影響。

6.4預防硅垢

推薦使用1μm的保安過濾器濾芯，同時采取預防性的酸性清洗措施，因為出現一定量的金屬，如Al3+可能會通過形成金屬硅酸鹽改變SiO2溶解度。高分子量的聚丙烯酸酯阻垢劑可增加SiO2溶解度。

07、滲瀝液反滲透出水應用探討

7.1用于鍋爐水：常采用反滲透技術

反滲透作為鍋爐補給水系統的預脫鹽系統，其良好的脫鹽性能，極大地降低除鹽系統離子交換器的進水含鹽量，延長除鹽系統離子交換器的進水含鹽量，延長除鹽系統運行周期，減少再生次數從而減少再生過程中再生酸、堿廢液的排放量，符合生產與環境保護相協調發展。

7.2中水對比地下水作為反滲透進水

地下水中先容有二價鐵、錳或硫化氫等還原性物質，遇空氣或氯可能發生氧化和沉淀，而形成氫氧化鐵、氧化錳、重金屬氧化物等膠體和微細沉淀等，導致過濾器、膜的氧化和堵塞，且難恢復。

實驗表明Fe2+在DO大于5mg/L轉化為Fe3+

即使反滲透給水SDI＜5，鐵含量小于0.1mg/L，仍可能污染。所以應采取降鐵錳措施，一般采取氧化、曝氣、凝聚、澄清、過濾。

7.3中水（海淡膜）

出水的Ca2+、Mg2+幾乎接近于零，也沒有Fe2+Mn2+可直接作為鍋爐的預脫鹽水進入離子交換器。優于常規地表水和地下水。

7.4在鍋爐給水中，硅有什么害處？

在高壓鍋爐給水中，必須解決含硅的問題。這是因為硅表現出較大的隨蒸汽揮發的能力，隨后，蒸汽中所含的硅會在透平的低壓段因蒸汽的壓力的降低，以玻璃態沉積在透平的葉片上，影響透平的效率�；钚院湍z體兩種形式的硅均會引起這種故障，因為在高壓鍋爐的溫度條件下，膠體硅將分解成硅酸鹽，然后在蒸發到蒸汽相中。

7.5怎樣從水中脫除硅？

膠體硅沒有離子的特征，但尺寸相對（活性硅）較大，能被反滲透截留，也可通過凝聚技術降低含量，但那些需要依靠離子電荷特征的分離技術，如離子交換樹脂和連續電去離子過程（EDI），對脫除膠體硅效果十分有限。

活性硅的尺寸比膠體硅小的多，大多由物理過濾如混凝澄清、過濾和氣浮等均無法脫除活性硅，能夠有效脫除活性硅的過程是反滲透、離子交換和連續電去離子過程。

08、反滲透不能做什么

8.1全量過濾

普通過濾通常為物料完全垂直通過過濾介質達成過濾，當使用反滲透膜時，不允許有機物或鹽份透過膜，如果采用全量過濾將導致膜的表面固這些物質的富集而產生堵塞和污染。

為防止在膜面上污染物的累積，在進水流道側引入沖刷流動方式，這種過濾方式稱為錯流過濾，反滲透系統總是將進水分成兩股水流，即被膜所載流的含濃縮溶質的濃縮液和透過膜面得到凈化的透過液。

8.2極限濃度

自然滲透過程中，水分子會從純水側透過半膜遷移到高濃度的溶質側以平衡溶液的強度。針對膜而言，最后平衡點水壓稱為該溶液的滲透壓。

溶液的滲透壓取決與溶質的種類和濃度，隨著進水不斷被濃縮，就需要克服更高的溶液滲透壓，這樣也就需要施加更多的進水壓力迫使水分子透過膜，由于反滲透膜面上的壓力和溶解溶體度的極限之故，每一種溶也具有最大的實際允許運行濃度。

8.3過量的懸浮物質

高懸浮物（不溶物）含量的進料將迅速污染膜，需設置預處理。通常設置超濾或微濾。

8.4絕對分離

雖然反滲透是最精細的液體過濾過程并能分離最小的溶質，但仍不能制作出理想和完美的反滲透膜，脫除率取決于膜材料，雖然可以實現99.99％脫鹽率，但是要達到100％的分離要求是不現實的。

09、膜深度處理膜系統設計導則

9.1膜系統設計的最大影響因素是原水的潛在污染趨勢，原水中存在的顆粒和膠體會引起膜元件的污堵，并隨著進水的逐漸濃縮而積累在反滲透膜表面，預處理后的產水其淤積密度指數（SDI，又稱污堵指數）與水中殘留污堵物質的含量有相當好的對應關系，膜表面這些污堵物的濃度與膜系統的通量和回收率成正比，通量設計的越高，將會出現更快速的污堵并需要更頻繁的化學清洗措施。

9.2膜元件的運行條件范圍包括：膜元件的最高回收率，最大通量，最小的濃水流量和最高的進水流量。原水潛在的污染越高就越嚴格執行。

9.3整個膜元件平均通量與膜總有效膜面積有關，是設計的特征參數，原水水質好采用較高的設計通量；原水水質差采用較低的設計通量。

 

10、膜系統結垢和污堵預防

實踐中易發現問題：

1、超濾連接管路破損和膜物理損傷，造成SDI暴漲，觀測到濾芯被短時堵塞，變形。

預防措施：觀測超濾膜產水，有無氣泡，肉眼不見物，壓力表是否異常。其二觀測微濾前后的壓差，壓差變大即表明污垢發生，其三建議定期更換和檢查微濾濾芯

2、阻垢劑不及時加或過量加，由于阻垢劑為稀釋，無色，經常會發生運行人員忘記加，抽查方法是測桶內PH值，阻垢劑一般為酸性，另外卷式膜機組一般是納濾和反滲透共同使用{串聯}不同水質加入阻垢劑量不同，納濾作為反滲透的預處理，應加多，而后面的反滲透應加少

3、洗膜用酸堿順序

由于硝化反硝化反應帶來堿度的變化，進入膜車間的水質往往會發現堿性不足，酸性過多，當堿洗時短時PH上升，會造成結垢，如果先酸性洗，后堿洗就會固垢堵塞造成膜通量降低。

4、酸洗預洗的作用原理分析

當長時間膜未清洗，許多金屬離子吸附在膜面，當開始酸洗時用較高濃度H+遇上金屬離子會大量析出，沖洗過程中會卡在膜孔中，造成通量降低。

因此酸洗膜應分成兩個時間段，進行預沖洗時間不易超過15分鐘并將含有大量金屬離子的污堵物直接排除清洗系統。

5、預防性清洗時應用于滲瀝液深度處理的膜機組通常用的方法

對膜進行預防性清洗來控制結垢問題，此時系統并不需要進行軟化或加化學品阻垢劑。1-2年左右就考慮更換膜元件，清洗時打開濃水閥門，作低壓沖洗，設置清洗間隔短的模式要比長的模式，常用每運行30分鐘低壓沖洗30秒。通常還沿用廢水處理中批操作模式，即在每批操作之后清洗一次膜元件（通俗說停機沖洗）

6、調整操作參數

當其他結垢控制措施不起作用時，必須調整運行參數，以防止產生結垢問題，因為保證濃水中難溶鹽濃度低于溶度積，就不會出現沉淀，這需要通過降低系統回收率來降低濃水中的濃度。

溶解度還取決于溫度和pH值，水中含硅時，提高溫度和pH可以增加其溶解度，二氧化硅常常是唯一考慮需要調節這些運行參數以防止結垢的原因，因為這些參數的調節存在一些缺點，如可能提高其他結垢的風險（如高pH下易發生碳酸鈣沉淀）。

7、硅結構的發生大多數為水中存在鋁或鐵，推薦使用1μm濾芯，同時采取預防性的酸性清洗措施。

pH值低于7可增加硅溶解度。

高分子量的聚丙烯酸酯阻垢劑也可增加二氧化硅的溶解度。

8、細菌的一般尺寸為1-3μm。選用1μm濾芯對細菌有一定的隔離作用，一旦出現生物污染并產生生物膜，清洗非常困難。因為生物膜能保護微生物受水力的剪切力影響和化學品的消毒作用，此外，沒有被徹底清除掉的生物膜將引起微生物的再次快速滋生。

11、濃縮液處理

濃縮液是滲濾液通過“MBR膜生物反應系統+納濾/反滲透”工藝后，在納濾或者反滲透工序產生的濃縮液。其特點有以下幾個方面:

1）濃縮液的色度極高，達到600倍標準色以上，色素分子頑固，傳統生物方法無法去除。

2）濃縮液中有機污染物主要是MBR生化系統中難以去除的有機物，按照GB16889-2008的要求，濃縮液中有機污染物的降解是一個難點。

3）濃縮液內污染物為大量無機難溶鹽離子。由于在進水中添加了阻垢劑而將成垢離子維持在較高的過飽和度下而不結垢析出，因此濃縮液中包含了含有阻垢劑成分在內的大量無機難溶鹽離子（Ca2+、Ba2+、CO32-、SO42-、HCO3-）。

此前濃縮液處理方式為外運至消納站進行相應的處理，但根據有關部門的最新要求，濃縮液要在場內進行處理才能排放，要求處理后的出水達到《垃圾填埋場污染物控制標準》GB16889-2008的二級排放標準。

主體工藝選擇：

與滲濾液相比，濃縮液的成分復雜，污染物濃度高，可生化性極差，對應的處理技術要求更高。對濃縮液的處理，目前采用的處理措施有回灌、蒸發及化學氧化法等�；毓喾ㄖ皇菣嘁酥�計，長期的回灌會使填埋場的滲濾液鹽含量增加，日積月累只會使問題逐步復雜化；蒸發法也是一種物理分離方法，揮發出的污染物成了大氣污染源，且蒸發后殘余的渣液還要固化填埋，再加上蒸發系統的投資費用高運維費用高故障率高等，這些因素使得蒸發技術很難普及推廣。

近年來，采用高級氧化技術(AOP)處理難降解有機物已經成為污水處理行業工藝發展的一種趨勢。

近期的小試實驗采用了高級氧化組合中高效并且不產生任何二次污染的“臭氧+活性碳”的氧化工藝，同時，在高級氧化處理之前，增加了“混凝+氣浮”的預處理工藝。

先將濃縮液進行預處理，利用混凝氣浮的方法去除大分子有機污染物，然后在臭氧高級氧化處理階段，利用臭氧及其水解產生的活性羥基的強氧化性徹底分解去除剩余頑固小分子有機污染物。這樣做的好處是既充分發揮了加藥混凝工藝對大分子污染物去除的高效性和經濟性，也充分發揮了臭氧高級氧化工藝對難降解小分子污染物處理的經濟性，使整個系統的效能和性價比達到最佳水平。

污泥處置：氣浮機的浮渣經過刮渣裝置排出系統后，經過管道排入現行的污泥沉淀池，使用現有的污泥脫水機脫水后，污泥送填埋場填埋，產生的清液返回滲瀝液調節池。

12、展望

垃圾滲濾液是一種高濃度、成分復雜、水質水量易變化的污水，人們對滲濾液的處理仍一直處于探索中，為得到較好的處理效果多用組合工藝進行處理。在組合工藝中多根據單一工藝的特點和處理效果進行選取。

對于物理化學處理多用于前期預處理為后續的處理降低負荷；對于生物處理，多為滲濾液處理的關鍵，能較大幅度去除滲濾液中污染物；而膜處理常常是后續的深度處理。

“MBR+膜深度處理（NF/RO）”組合工藝是生化與膜技術的完美結合，該工藝流程簡單、調試周期短，易于操作管理，此外該組合工藝有著投資低、運行成本低的優點，是一套性價比較高的組合工藝。但是，濃縮液處理方式是滲濾液處理亟待解決的問題。

對于滲瀝液處理項目在實際的選取運行和建設中，城市垃圾滲濾液的處理技術多需經過經濟上、技術上等條件的對比后確定下來。

對于一些經濟和實際條件等因素許可的情況下，可在垃圾填埋場單獨建立成套的滲濾液處理系統；對于經濟條件尚不發達或實際條件不允許的情況，可采用經過預處理再排入城市污水廠進行合并處理的方案。

總體來說，場內預處理，場外合并處理是一項相對較理想的處理方式。場內預處理可減輕污水處理廠的壓力，場外合并處理不但借用城市污水中營養物質又可利用較大規模的污水處理，大大節約了處理成本。但值得注意的是，在滲濾液的合并處理時要防止二次污染的發生。